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Le tavole da 1 a 13 riportano tutti i dati necessari per una corretta
scelta dell'unità.
Le potenze assorbite sono quelle totali, comprensive di compresso-
re, ventilatori e pompa (se presente).
Le rese sono riferite a salto termico acqua di 5 °C.
Per valori diversi di salto termico le rese andranno corrette in base
alla tavola 3.
Le rese termiche sono al netto delle perdite dovute ai cicli di sbri-
namento e sono riferite a temperatura aria esterna a bulbo umido
con umidità relativa all’87 %.
Si consiglia di inserire un serbatoio di accumulo per diminuire la
frequenza d’inserzione del compressore (solo per le versioni
Standard).
Le unità sono previste per funzionare correttamente in fase di raf-
freddamento fino ad una temperatura esterna minima di 19 °C. Se è
previsto il funzionamento in raffreddamento con temperature ester-
ne minori di 19 °C sarà necessario prevedere l'inserimento del
dispositivo di controllo della pressione di condensazione « DCP ».
ESEMPIO DI SCELTA VERSIONI STANDARD
Si debbano condizionare e riscaldare degli ambienti per i quali
siano date le seguenti condizioni di progetto:
– potenza termica richiesta: 29 kW con aria esterna a 0 °C B.U. e
acqua prodotta a 50 °C;
– potenza frigorifera richiesta: 27 kW con aria esterna a 35 °C e
acqua prodotta a 7 °C.
Da tav. 2, alle condizioni di progetto, si ricava (AN150H):
– potenza frigorifera resa:
coeff. x pot. nominale = 1 x 33,6 = 33,6 kW;
– potenza elettrica assorbita:
coeff. x pot. assorbita = 1 x 11,7 = 11,7 kW.
Da tav. 4 si ricava:
– potenza termica resa:
coeff. x pot. nominale = 0,74 x 40,5 = 30 kW
– potenza elettrica assorbita:
coeff. x pot. assorbita = 0,93 x 13 = 12,1 kW.
Scelto un salto termico di 5 °C nel funzionamento a freddo, si ottie-
ne una portata di 5780 l/h, con la quale da tav. 7 si ricava una per-
dita di carico di 22,3 kPa.
Con tale portata, nel funzionamento a pompa di calore, si ottiene
un salto termico di 4,52 °C, pertanto la temperatura acqua in
ingresso vale 50 - 4,52 = 45,48 °C; le perdite di carico si calcolano
correggendo il dato di perdita di carico letto in Tav. 7 con i fattori
di correzione riportati nella tabella sottostante in funzione della
temperatura media dell’acqua. Per una temperatura media
dell’acqua = (45,48+50) / 2 = 47,74 °C il fattore di correzione vale
0,915 e quindi la perdita di carico vale 0,915 x 22,3 = 20,4 kPa.
Se è previsto il funzionamento con acqua glicolata (pericolo di gelo
durante i periodi di sosta invernale) si deve tener conto delle mag-
giori perdite di carico e del diverso calore specifico per un corretto
dimensionamento delle pompe e delle tubazioni dell’impianto.
La tabella 5 fornisce i fattori di correzione da applicare ai dati
nominali (in assenza di glicole). Il fattore di correzione della perdita
di carico con acqua glicolata tiene già conto della diversa portata
volumetrica (nell'ipotesi di salto termico invariato).
ESEMPIO DI SCELTA VERSIONI A
Si debbano condizionare e riscaldare degli ambienti per i quali
siano date le seguenti condizioni di progetto:
– potenza termica richiesta: 9,5 kW con aria esterna a 3 °C B.U. e
acqua prodotta a 50 °C;
– potenza frigorifera richiesta: 8,5 kW con aria esterna a 40 °C e
acqua prodotta a 5 °C.
Da tav. 2, alle condizioni di progetto, si ricava (AN040H):
– potenza frigorifera resa:
coeff. x pot. nominale = 0,86 x 11,2 = 9,6 kW;
– potenza elettrica assorbita:
coeff. x pot. assorbita = 1,07 x 3,623 = 3,87 kW.
Da tav. 4 si ricava:
– potenza termica resa:
coeff. x pot. nominale = 0,84 x 12,5 = 10,5 kW
– potenza elettrica assorbita:
coeff. x pot. assorbita = 0,955 x 4,27 = 4,08 kW.
Scelto un salto termico di 5 °C nel funzionamento a pompa di calo-
re, si ottiene una portata di 1810 l/h, con la quale, nel funziona-
mento a freddo, risulta un salto termico di 4,56 °C e da tav. 9 si
Tables form 1 to 13 give all the data necessary to select a unit.
Power absorption values are total figures, including compressor,
fans and pump (if installed).
Yield values refer to a water thermal gradient of 5 °C.
Other thermal gradient values are to be corrected in compliance
with table 3.
Heat yield values are net of losses due to defrosting cycles, and
refer to wet bulb external air temperature with relative humidity of
87 %.
To reduce the frequency of compressor start-ups, a storage tank
should be installed (for Standard versions only).
Units are designed for regular operation during cooling to a mini-
mum outdoor temperature of 19 °C. In the event that the unit is to
operate with outdoor temperatures lower than 19 °C, the DCP con-
densation pressure device should be fitted.
EXAMPLE OF SELECTION OF STANDARD VERSIONS
Cooling and heating of rooms with the following requirements:
– heating power: 29 kW with external air at 0 °C W.B. and water
produced at 50 °C;
– cooling power: 27 kW with external air at 35 °C and water pro-
duced at 7 °C.
On the basis of Table 2, the following calculations are made
(AN150H):
– cooling power yield:
coeff. x nominal power = 1 x 33.6 = 33.6 kW;
– absorbed electric power:
coeff. x absorbed power = 1 x 11.7 = 11.7 kW.
Table 4 indicates:
– heating power yield:
coeff. x nominal power = 0.74 x 40.5 = 30 kW
– absorbed electric power:
coeff. x absorbed power = 0.93 x 13 = 12.1 kW.
For a thermal gradient of 5 °C during cooling applications, a flow of
5780 l/h is obtained; on the basis of Table 4, a load loss of 22.3 kPa
is calculated.
With such a flow during heat pump operation, a thermal gradient of
4.52 °C is reached; inlet water temperature is therefore 50 - 4.52 =
45.48 °C; load loss values are calculated through the correction of
load loss specified in Table 7 with the correction factors given in the
table below, according to the average water temperature. With an
average temperature = (45.48+50) / 2 = 47.74 °C, the correction
factor is 0.915; the load loss is therefore equal to 0.915 x 22.3 =
20.4 kPa.
If glycol solution is to be used (due to the risk of water freezing
during winter shutdown), account for greater load loss and different
specific heat when dimensioning system pumps and pipes.
Table 5 specifies the correction factors applied to nominal data (no
glycol solution). The load loss correction factor of glycol solution
already accounts for the different volumetric flow (in the event of
same thermal gradient).
EXAMPLE OF SELECTION OF A VERSIONS
Cooling and heating of rooms with the following requirements:
– heating power: 9.5 kW with external air at 3 °C W.B. and water
produced at 50 °C;
– cooling power: 8.5 kW with external air at 40 °C and water pro-
duced at 5 °C.
On the basis of Table 2, the following calculations are made
(AN040H):
– cooling power yield:
coeff. x nominal power = 0.86 x 11.2 = 9.6 kW;
– absorbed electric power:
coeff. x absorbed power = 1.07 x 3.623 = 3.87 kW.
Table 4 indicates:
– heating power yield:
coeff. x nominal power = 0.84 x 12.5 = 10.5 kW
– absorbed electric power:
coeff. x absorbed power = 0.955 x 4.27 = 4.08 kW.
For a thermal gradient of 5 °C during heat pump applications, a
flow of 1810 l/h, is obtained; with such a flow rate during cooling
applications, a thermal gradient of 4.56 °C is reached; on the basis
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